ZA-GGRP铜带电缆阻燃硅橡胶电缆

　　本文采用熔铸法制备了不同成分的镁合金用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪等现代分析手段研究了镁合金显微组织和强化机制以及镁合金的高温氧化行为。 氧化膜经过XRD物相分析和XEM能谱分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO组成。表层由MgO组成Ce2O3与Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中间层氧化膜中间层致密度足以阻挡氧的进入。在AZ91D镁合金中加入1Ce后其燃点提高约60℃。因此镁合金的阻燃性能得到提高。 将合金元素Sb加入到稀土阻燃镁合金中Sb与Ce优先生成金属间化合物CeSb同时减少了大量长棒状A14Ce相生成的可能性并且形成的颗粒状CeSb具有形核作用从而细化晶粒。将合金元素Y加入到稀土阻燃镁合金中， Y优先与Al结合形成热稳定相Al2Y它作为α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核剂促成晶核的形成从而细化了合金的铸态组织。 实验表明将合金元素Sb加入到稀土阻燃镁合金中由于CeSb相的出现其燃点又有所降

　　金属材料的韧性断裂是塑性加工过程中常见的失效形式和影响热加工性的重要因素历来都是塑性加工领域的研究热点。随着有限元模拟技术和损伤力学的不断发展如何建立合适的热变形开裂准则预测和避免缺陷的产生已成为缺陷仿真预测迫切需要解决的难题。本文以热变形极易开裂的Ti40阻燃合金为研究对象以各种室温下适用的开裂准则为基础引入Zener-Hollomon因子对Ti40合金的变形机理及开裂行为进行了系统的研究。主要研究内容和结果如下 研究了Ti40合金高温变形过程中变形温度和应变速率对流动应力的影响规律揭示了流动软化和不连续屈服现象的影响因素和机理发现不连续屈服现象与大量可动位错从晶界突然增殖有关。 揭示了Ti40合金的高温变形机理。发现变形温度于950℃以动态回复为主高于950℃发生动态再结晶。动态再结晶的形貌随应变速率的变化而变化应变速率较高时（>1s1s）动态再结晶晶粒呈项链状沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi颗粒是再结晶晶粒的核心应变速率较时（）发生了锯齿状的连续再结晶亚晶形核是其形核的主要机制。 研究了Ti40合金的开裂机理。发现温、高应变速率下变形以45°剪切开裂为主温度较高时以平行于压缩轴方向的纵裂和豆腐渣式开裂为主。VO挥发导致接近表面的晶界产生空洞是合金热变形开裂的诱因。 揭示了Ti40阻燃合金热变形开裂的临界变形量与变形温度和应变速率的关系。结果表明变形温度越高应变速率越

　　2，4—二氯过基羟基硅油3技术要点要采用连硫生产线生产硅橡胶电缆，必须确保硅橡胶材料能在挤橡机中正常挤出，其次硅橡胶材料在机头中不能先期硫化，第三硅橡胶材料在硫化管中要能充分硫化。因此，必须考虑挤橡机改造、模具改进、硫化管改造、材料改进及挤出硫化工艺设定等问题。3.1挤橡机改造因硅橡胶是柔软膏体的材料，挤出过程中不需加热，属常温挤出，在挤橡机中很难建立起正常的压力，挤出过程中硅橡胶材料在料筒中打滑，不能顺利挤出。针对这个问题，本公司对挤橡机进行了技术改造，在喂料区增加了一支侧压辊，侧压辊由齿轮带动，跟随螺杆一起旋转，旋转方向和螺杆相反，起到强制喂料的作用。另外，为了防止挤出过程中挤橡机温度上升，我们对挤橡机的螺杆和机身及机头冷却系统进行了清理，确保挤出过程中能有一个较好的冷却效果。3.2模具改进和硫化管改造因硅橡胶材料采用2，4—二氯过氧化苯甲酰作为硫化剂，在90℃可以开始硫化，而连硫生产线采用蒸汽硫化，蒸汽直接接触模具表面，长时间生产硅橡胶有可能在机头内硫化，从而导致挤出缺陷。本公司对模具进行改进，通过模具之间的精密配合减少材料在机头内的体积，同时对用于挤出硅橡胶的模芯外表面和模套内表面进行抛光处理；在硫化管节增加隔套水冷却，把硫化管进汽口由上部移到中下部，对机头模口处进行不间断水冷却，尽量降模具表面的温度。3.3材料改进硅橡胶料在贮存过程中会产生“结构化”现象，使胶料变硬，工艺性能变差，物理机械性能下降，判断硅橡胶料是否结构化简单的方法是用手摸，如材料发硬或用手掰下一块料时，料分离处呈现一条白线的样子，则该料已经结构化。使用已结构化的硅橡胶料在挤出过程中产生的热量会增加，橡料在挤橡机中开始硫化，挤出来的电缆表面桔皮状或破皮。消除结构化的方法是在橡胶混炼加硫加色过程中适当加入一点硅油，研究表明，硅橡胶材料在加入硅油后，材料的老化性能更好。